Общая методика выполнения прочностных расчетов

Общая методика выполнения прочностных расчетов

ОБЩАЯ МЕТОДИКА ВЫПОЛНЕНИЯ ПРОЧНОСТНЫХ РАСЧЕТОВ

При обработки конструкций радиоэлектронной аппаратуры (РЭА), ее составных частей и деталей радиоконструктору необходимо оценить качество принятых конструкторско-технологических решений для выбора оптимального варианта или определения степени соответствия требованиям технического задания (ТЗ).

В процессе эксплуатации на несущие элементы конструкции РЭА, электроэлементы и узлы действуют различные механические силы. На стационарную РЭА действует, в основном, сила тяжести самой конструкции и ее составных частей. Аппаратура, устанавливаемая на подвижных объектах, а также стационарная РЭА во время транспортировки подвергается внешним механическим воздействиям : вибрациям (периодическим колебаниям) или ударам (кратковременно действующим силам).

В ТЗ на конструирование РЭА, как правило, регламентируется следующие параметры механических воздействий :

линейное ускорение а, м/c2, или перегрузка rп, g;

частота вибраций f, Гц, или полоса частот Дf, Гц ;

амплитуда вибраций А, мм ;

продолжительность вибраций Т, ч ;

длительность ударного импульса и, мс ;

частота ударов в минуту ,х ;

число ударов N.

Цель расчетов статистической, вибро- и ударопрочности конструкций - определить параметры механических напряжений в конструкциях РЭА в наихудших условиях и сопоставить их с предельно допустимыми.

Если из расчета выяснится, что прочность конструкции РЭА недостаточна, то конструктор принимает решение о вводе добавочных элементов крепления, ребер жесткости, отбортовок и других упрочняющих элементов или о применении для конструкций материалов с лучшими прочностными или демпфирующими свойствами.

Теория сопротивления материалов является основой для оценки статистической прочности конструкций РЭА.

Точная методика для расчета вибрационной и ударной прочности конструкций пока недостаточно разработана, поэтому обще принятым инженерным подходом является приведение динамических задач к статическим. При выполнении оценочных прочностных расчетов студенту следует придерживаться методики, содержащей несколько этапов :

1) выбор расчетных моделей конструкций РЭА и ее элементов ;

2) определение нагрузок, испытываемых элементами конструкций : напряжений, растяжений ур, смятия усм, среза ср ;

3) расчет допускаемых значений прочности элементов конструкций - напряжений растяжения [у ]р, смятия [у ]см, среза [ ]ср ;

4) сравнение расчетных показателей прочности с допускаемыми.

При оценочном расчете деталей конструкций на прочность принято считать, ели расчетные напряжения у и в опастных сечениях не превышают допустимых, то прочность конструкции соответствует требованиям ТЗ. Следовательно, условие обеспечение прочности выражается зависимостями :

у ? [ у ] или ? [ ]

В проектных расчетах параметры конструкций а или внешних воздействий ц, обеспечивающие требования прочности, определяются из соотношений :

а = f ([ у ], [ ]); Р = ц ([ у ], [ ]).

При расчете прочности конструкцию РЭА условно заменяют эквивалентной расчетной схемой, для которой известно аналитическое выражение основных колебаний f0. Основное условие замены состоит в том, чтобы расчетная схема наилучшим способом соответствовала реальной конструкции и имела минимальное число степеней свободы.

Наиболее часто применяются два вида моделей - балочное и пластинчатые.

К балочным моделям следует приводить элементы конструкций призматической формы, высота (толщена) которых мала по сравнению с длиной. Концы жестко защемлены, оперты или свободны.

К жесткому замещению приравнивают сварку, пайку и приклеивание, к опоре - винтовое закрепление.

В нижеприведенных формулах приведены виды и схемы балок при различных нагрузках и соответствующие им расчетные соотношения для определения максимального прогиба zmax, м ; максимального изгибающего момента Мизг, Н·м и частоты собственных колебаний f0 Гц.Здесь - модуль упругости материала, Па ; I - момент инерции, м4 ; l - длина, м ; М и m - масса блоков и балки, кг ; Р - сила, Н.

Пластинчатые модели студенту следует использовать для тел призматической формы, высота (толщина) h которых мала по сравнению с размерами основания а, в. Крепление пластин жесткое, опертое или свободное. Жесткое закрепление (нет угловых и линейных перемещений): сварка, пайка, приклеивание, закрепление несколькими винтами. Шарнирная опора (нет линейного перемещения, но возможен поворот по опертой стороне): направляющие, закрепление 1-2 винтами или разъемом. Свободная сторона пластины допускает линейные и угловые перемещения.

Собственная частота пластины с распределенной нагрузкой, Гц :

(1.1)

где Ka - коэффициент определяемый способом крепления пластины и соотношением ее сторон а, в;

D = 0,09Eh3 - жесткость платы, Н·м ;

a, в, h - собственно длина, ширина, высота пластины, м ;

m'' = m/ав - распределенная по площади масса пластины, кг/м2.

Если в центре пластины сосредоточена масса М, а по площади распределена масса пластины m, целесообразно применять формулу :

(1.2)

Для пластины с числом точек крепления n = 4, 5, 6

(1.3)

где А = 1/а2 при n = 4 ; А = 4/(а2+в2) при n = 5 ; А = 1/4а2 при n = 6.

Повышение прочности можно достичь, используя ребра жесткости, которые должны крепиться не только к пластине, жесткость которой они повышают, но и к опорам конструкции.

Для прямоугольной пластины, свободно опертой по контуру и имеющей ребра жесткости, параллельные осям координат.

(1.6)

где а в - длина и ширина пластины, м; ах, hx - параметры сечения ребра, параллельного оси Х, м; Вх, By - жесткости ребер, параллельных осям соответственно X и Y, Н·м,

Bx = 0,09Eaxhx3; By = 0,09Eвyhy3;

Mx, My - масса ребер; r, K - число ребер, параллельных осям соответственно X и Y; mn - масса пластины, кг; n, m - число полу волн в направлении осей X и Y; D - цилиндрическая жесткость пластины, Н·м.

Если ребра, параллельные оси Y отсутствуют, то

(1.7)

Расчет элементов на прочность следует проводить исходя из основных соотношений теории сопротивления материалов:

при растяжении - сжатии

ур-сж = р/s ? [ у ]р-сж ;

при срезе

ср = р/s ? [ ]ср ;

при изгибе

уи = Мu / W < [ у]u ;

при кручении

кр = Мкр / Wp ? [ ]кр,

где Р - усилие действующее на деталь, Н ; S - площадь сечения детали, м2 ; Mu, Mкр - изгибающии и крутящии моменты, Н·м ; W, Wp - моменты сопротивления при изгибе и кручении, м3 .

Таким образом, определение нагрузок сводится к определению сил и моментов, действующих на деталь.

Нагрузки статистического режима :

а) сила тяжести P, H:P = mg, где m - масса элемента, кг; g - ускорение свободного падения g = 9,8 м/с2

б) сумма систем сил (равнодействующая),

в) момент силы, Н·м ; Mp = Ph ;

г) сумма моментов сил, Н·м :

д) момент сопротивления сечения W ;

е) момент инерции сечения I.

Нагрузки при вибрациях

P = mgзnn(1.8)

где m - масса детали с учетом массы элементов, закрепленных на ней, кг; g - ускорение свободного падения, м/с2 ; nn - вибрационная перегрузка, действующая на деталь при резонансе ; з - коэффициент динамичности, позволяющий привести задачу к статической,

(1.9)

здесь д0 - параметр, пропорциональный коэффициенту демпфирования в,

(1.10)

К - жесткость элемента, Н/м, К = 4р2f02m ; f - частота вибраций, Гц ; f0 -частота собственных колебаний элемента, Гц.

В околорезонансной области частот

(1.11)

где ш - логарифмический декремент затухания.

Нагрузки при ударах если принять форму ударного импульса прямоугольной, длительностью ф, то ударную нагрузку можно определить по формуле

(1.12)

где Uн - начальная скорость элемента конструкции при ударе ; Uк - конечная скорость элемента конструкции при ударе.

Начальную скорость обычно находят из равенства потенциальной и кинетической энергий, например при падении РЭА с высоты

Скорость в конце удара определяется коэффициентом восстановления Кв.

Тогда выражение (1.12) принимает вид

(1.13)

Для более сложных форм ударных импульсов необходимо определить спектр воздействующих частот и рассчитать ударную нагрузку как взвешенную сумму спектральных составляющих.

Для моделей типа балок и пластин при падении конструкции ударная перегрузка

(1.14)

где Н - высота падения, м; Zmax - максимальный прогиб детали, м.

В качестве допускаемых параметров прочности обычно принимают допускаемые механические напряжения в конструкциях.

Допускаемые механическим напряжением называется такое безопастное напряжение, которое деталь может выдержать в течение заданного срока эксплуатации.

Допускаемое напряжение при расчете деталей на прочность определяется по формулам :

[ у ] = упред/n и [ ] = пред/n,

где упред, пред - продельные значения механических напряжений ; n - запас прочности.

Определение запаса прочности при статических нагрузках. При постоянных напряжениях, возникающих при статических нагрузках, прочность хрупкого материала и материала с низкой пластичностью определяется приделом прочности упред = ув, а пластичного - приделом текучести упред = ут.

Запас прочности устанавливают в виде произведения частных коэффициентов :

n = n1n2n3, (1.15

где n1 - коэффициент достоверности определения расчетных нагрузок и напряжений ; при повышенной точности n1 = 1,2 - 1,5 ; для оценочных расчетов n1 = 2 - 3 ; n2 -коэффициент, учитывающий степень ответственности детали, обусловливающий требования к надежности ; для мало ответственных и не дорогих деталей n2 = 1 - 1,2, если поломка детали вызывает отказ - n2 =1,3, аварию - n2 =1,5 ; n3 - коэффициент, учитывающий однородность механических свойств материалов, который при статических нагрузках следует выбирать в зависимости от степени пластичности материала (ут/ув) : при ут/ув = 0,49 - 0,55 коэффициент n3 =1,2 - 1,5 ; при ут/ув = 0,55 - 0,70 n3 =1,5 - 1,8 ; при ут/ув = 0,7 - 0,9 n3 =1,8 - 2,2. Для деталей, отлитых из пластмасс, n3 =1,6 - 2,5 ; для хрупких однородных материалов n3 = 3 - 4 ; для хрупких неоднородных материалов n3 = 4 - 6 . При переменных нагрузках для однородных материалов и высокоточных технологий n3 = 1,3 - 1,5, для среднего уровня технологии n3 = 1,5 - 1,7 ; для материалов пониженной однородности n3 = 1,7 - 3.

Прочность при цилиндрических нагрузках. В процессе эксплуатации на детали ботовой, морской, возимой и носимой РЭА в большинстве случаев действуют нагрузки, циклически изменяющиеся по частоте и амплитуде. Следовательно, в них возникают различные циклические напряжения. Необходимо различать следующие основные циклы напряжений:

1) симметричный знакопеременный, когда наибольшие и наименьшие напряжения противоположны по знаку и одинаковы по значению ;

2) асимметичный знакопеременный, когда наибольшие и наименьшие напряжения противоположны по знаку и неодинаковы по значению ;

3) пульсирующий, когда напряжения изменяются от нуля до максимума.

Придел выносливости для симметричных циклов обозначают индексом (-1), для пульсирующих - индексом (0).

Приделы выносливости на изгиб с симметричным циклом :

для стального проката упред = у-1=(0,2 -0,3)ув(1+ у0,2/ув), где у0,2 - условный придел текучести при статическом растяжении ;

для стального литья и медных сплавов упред = у-1=(0,3 -0,4)ув ;

для алюминиевых и магнитных сплавов упред = у-1=(0,3 -0,6)ув ;

Приделы выносливости при симметричном цикле связаны ориентировочной зависимостью :

-1 = (0,5 - 0,7)у-1 .

Приделы выносливости при пульсирующем и знакопеременном симметрических циклах связаны зависимостями :

при изгибе упред = у ? (1,4 - 1,6)у-1 ;

при растяжении упред = у0 ? (1,5 - 1,8)у-1(1.16)

Эти зависимости справедливы для деталей, длительное время работающих при циклических нагрузках (свыше 107 циклов).

Если вибрация или удары носят кратковременный характер, допускаемое напряжение при N циклах

уN = у-1 + 0,167 (уT - у-1) (в - lgN) (1.17)

Список использованных источников

1. Основы теории цепей: Методические указания к курсовой работе для студентов - заочников специальности 23.01 “Радиотехника”/ Сост. Коваль Ю.А., Праги О.В. - Харьков: ХИРЭ, 2001. - 63 с.

2. Зернов Н.В., Карпов В.Г. “Теория электрических цепей”. Издание 2-е, перераб. и доп., Л.,”Энергия”,2002.